當(dāng)閥板上升時，Aw前為“+"號，著落時為“-”號。

但閥板上升時的閥運(yùn)動的速率w為正，著落時閥運(yùn)動的速率w為負(fù)，是以，不管閥上升或著落，式中負(fù)號可以撤消。

假定閥的流量系數(shù)4和彈簧加。不變,對h求導(dǎo)數(shù)后就可獲得閥在不不亂狀況下事情時 的運(yùn)動速率和加快度。

可以作出兩條曲線分離表現(xiàn)式中右真?zhèn)€兩項(xiàng)， 前項(xiàng)為正弦曲線，后項(xiàng)為余弦曲線，虛線是兩條曲線之和。

只有當(dāng)曲柄再轉(zhuǎn)過一9。角度后閥才開啟。同樣,當(dāng)9=180“時闞尚未關(guān)閉，它 處于升高h(yuǎn)的地位，把9n ho分離稱為閥開啟的帶后角和閥關(guān)閉時的帶后升高。

當(dāng)h= 0時,從式(2-103) 求得的4值即為閥開啟的滯后角9, 式中的H.值應(yīng)取h= 0時所對應(yīng)的閥的比載荷。

當(dāng)9= 0。或P= 180時所對應(yīng)的h值應(yīng)為閥的帶后升高h(yuǎn) 式(2 107) 闡明閥落到閥座上的速率W。

閥板上升的高度越年夜及曲柄轉(zhuǎn)速越高，如憫落到閥座上的速率越年夜。

上述公式是依據(jù)平板閥的情形推導(dǎo)得來，對付錐形閥,由于過水?dāng)嗝娓叨群蜆?gòu)造有關(guān)， H應(yīng)公式應(yīng)當(dāng)號慮到這一變化。

上述有關(guān)閥的升高和閥的運(yùn)動速率等計算公式是在作了一系列簡化的基本上獲得的。例 tn，疏忽了徑長比h對活塞運(yùn)動速率的影響。

以為液缸是完整布滿的，從而在持續(xù)性方h不斟酌因?yàn)楸惑w中含氣而引起的 被體的可緊縮的影晌; 以為閥是無質(zhì)量的，因面疏忽了運(yùn)動時的慣性力等。

因?yàn)殚y在現(xiàn)實(shí)事情進(jìn)程中其質(zhì)量所引起的慣性力的影響是比力年夜的， 特Y 是當(dāng)空壓機(jī)的去復(fù)次數(shù)比力高時，其慣性力的較響不克不及疏忽。

基于上述緣故原由，按前述計算公 式獲得( 成果去去與實(shí)驗(yàn)的成果有很年夜的差異,隨去復(fù)次數(shù)的增添，偏差增年夜。

為此，阿道爾年夜提出了去復(fù)空壓機(jī)空壓機(jī)閥，運(yùn)動紀(jì)律的微分方程近似計算方式。

閥運(yùn)動的微分方程，可以求出作用在彈簧閥上的力的均衡方程式為 代、下液體壓差作用在閥上的力，0p>0,力標(biāo)的目的向上，Op<0 力標(biāo)的目的。

斟酌到閥與閥座之間液體壓力有所差異而引進(jìn)的系數(shù)。

必定去復(fù)次數(shù)的空壓機(jī)來說，若假定中與不變，則式中引進(jìn)的系數(shù)T2、A、B、 D均為常數(shù)。

式(2 -112) 是一個二階非線性常微分方程,不克不及用解析祛求出它的通解， 在處置這一類問題時，凡是用兩種方式。

1).方程中的系數(shù)在完整斷定的前提下,即在空壓機(jī)的構(gòu)造爹數(shù)s、D、n和閥的構(gòu)造參數(shù) G.FO..C、d,等完整斷定的前提下，采取數(shù)值積分的方式求解。

但這一方式不克不及預(yù)先反應(yīng)各參數(shù)之間的彼此影響,較難入行準(zhǔn)確的設(shè)計。

2).從工程現(xiàn)實(shí)利用動身，對某些前提作出假定,求得近似的解，如許可以大略地反應(yīng) 各參數(shù)之間的關(guān)系。

因?yàn)橘|(zhì)量閥的計算較為龐雜，且因?yàn)榧僭O(shè)前提的限止,是以,豈論用哪種方式求解，都 有它的局限性。